某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

试问，该梁B支座截面的最大弯矩设计值MB（kN●m），与下列何项数值最为接近？

（A）251 （B）301 （C）325 （D）352

某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

试问，该梁BC跨靠近B支座截面的最大剪力设计值VB右（kN），与下列何项数值最为接近？

（A）226 （B）244 （C）254 （D）276

某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

该梁的截面如图5-2所示。截面尺寸bXh=300mmx600mm，翼缘高度（楼板厚度）hf'=100mm，楼面梁间净距Sn=3000mm。试问，当进行正截面受弯承载力计算时，该梁跨中截面受压区的翼缘计算宽度bf'（mm）取下列何项数值最为合适？

（A）900（B）1500（C）2400（D）3300

某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

该梁AB跨跨中纵向受拉钢筋为425（As=1964mm2），跨中纵向受压钢筋为222（As'=760mm2），截面尺寸见图5-2，bf'=900mm，as=as'=40mm。试问，该T形梁跨中截面受弯承载力设计值M（kN●m），与以下何项数值最为接近？

（A） 289 （B）306 （C）317 （D）368

某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

该梁B支座处截面及配筋如图5-3所示。梁顶纵向受拉钢筋为622（As=2280mm2），按荷载效应标准组合计算的梁纵向受拉钢筋的应力=230N/mm2，纵向钢筋保护层厚度c=25mm。试问，该梁支座处按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度wmax（mm），应与下列何项数值最为接近？

（A）0.25（B）0.29（C）0.33（D）0.37

某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。

提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。

假设该梁AB跨靠近B支座截面的最大剪力设计值V=250kN，其截面尺寸见图5-3，截面有效高度h0=560mm。试问，该跨梁支座截面箍筋配置选用下列何项最为合适？

（A）Φ8@250 （B）Φ8@200 （C）Φ8@150 （D）Φ8@100

某钢筋混凝土悬臂构件，其悬臂长度l=3.0m。当在使用中对挠度有较高要求时，试问，其挠度限值flim（mm）应与下列何项数值最为接近？

（A）12 （B）15 （C）24 （D）30

钢筋混凝土结构中，位于主梁截面高度范围内承担次梁集中荷载的附加横向钢筋形式如图5-4所示。已知附加箍筋配置为2×3Φ10（双肢），次梁集中荷载设计值F=480kN。试问，其中的附加吊筋（采用HRB335级钢筋）选用下列何项配置最为合适？

（A）220 （B）222

（C）225 （D）325

某钢筋混凝土次梁，混凝土强度等级为C30，其跨中纵向受拉钢筋为420，fy=300N/mm2，采用绑扎搭接接头，接头方式如图5-5所示。

当同一连接区段的接头面积百分率为50%时，试问，其最小连接区段长度ls (mm),选用下列何项数值最为合适？

(A) 700 (B) 800

(C) 950 (D) 1100

某钢筋混凝土次梁，混凝土强度等级为C30，其跨中纵向受拉钢筋为420，fy=300N/mm2，采用绑扎搭接接头，接头方式如图5-5所示。

当受拉钢筋采用不同直径的钢筋搭接时，下列关于计算同一连接区段接头面积百分率和搭接长度的不同主张，哪项正确？

（A）按粗钢筋截面面积计算接头面积百分率，按细钢筋直径计算搭接长度

（B）按细钢筋截面面积计算接头面积百分率，按粗钢筋直径计算搭接长度

（C）按粗钢筋截面面积计算接头面积百分率，按粗钢筋直径计算搭接长度

（D）按细钢筋截面面积计算接头面积百分率，按细钢筋直径计算搭接长度

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

试问，在进行有吊车荷载参与的组合计算时，该厂房柱在排架方向上、下柱的计算长度l0（m），应分别与下列何组数值最为接近？

（A）4.1，9.2（B）5.0，11.5（C）6.6，11.5（D）8.3，11.5

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

在进行考虑地震作用组合的正截面承载力计算时，试问，该厂房柱在排架方向的上、下柱承载力抗震调整系数，应分别与下列何组数值最为接近？

（A）0.75，0.75 （B）0.75，0.80

（C） 0.80，0.75 （D）0.80，0.80

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

假设上柱在排架方向的计算长度l0= 8.0m，截面曲率修正系数ξ1=1.0。试问，该上柱在排架方向的偏心距增大系数η，应与下列何项数值最为接近？

(A) 1. 12 (B) 1. 15 (C) 1. 18 (D) 1.21

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

上柱截面及配筋如图5-7所示。若该柱采用预制，在进行吊装阶段裂缝宽度验算时，已知上柱柱底截面由柱自重产生的弯矩标准值Mk=28.3kN*m。试问，该上柱柱底截面受拉区纵向钢筋的应力（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

提示：按翻身起吊验算。

（A） 81 （B）93 （C）119 （D）140

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

该单层厂房抗震设防烈度为7度，抗震设防类别为丙类，建筑场地类别为Ⅲ类；上柱截面及箍筋配置如图5-7所示。试问，该铰接排架角柱的柱顶区段（加密区）满足规范要求的箍筋配置，选用下列何项最为合适？

(A)Φ8@150 (B)Φ8@ 100

(C)Φ10@150 (D)Φ10@ 100

某钢筋混凝土单层单跨厂房（有吊车，屋面为刚性屋盖），其排架柱的上柱Hs=3.3m，下柱Hl=11.5m，上、下柱截面尺寸如图5-6所示。当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向内力组合的最不利设计值为：上柱M=110kN●m，N=250kN；下柱M=580kN*m，N=730kN。混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（）；对称配筋，as=as'=40mm。

假设该单层厂房柱的下柱在排架方向的偏心距增大系数η= 1.15，初始偏心距ei=825mm，承载力抗震调整系数γRE=0. 8,其截面及配筋如图5-6所示。试问，该下柱最 小纵向配筋面积As=As'(mm2),应与以下何项数值最为接近？

提示：ξbh0= 473mm。

(A) 864 (B) 1308 (C) 1671 (D) 2114

在混凝土结构或结构构件设计中，常遇到的计算或验算有：①承载力计算；②倾覆、滑移验算；③裂缝宽度验算；④抗震设计计算。试问，在下列的计算或验算的组合中，何项全部不考虑结构构件的重要性系数γ0？

（A）①、③、④ （B）②、③

（C）②、③、④ （D）③、④

混凝土浇筑完毕后，应按施工技术方案及时采取有效的养护措施。试问，下列所述的混凝土养护措施中，其中哪项不妥？

（A）应在浇筑完毕后12h以内对混凝土加以覆盖并保湿养护

（B）对掺用缓凝型外加剂或有抗渗要求的混凝土，其绕水养护的时间不得少于7d

（C）浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态，且养护用水应与拌制用水相同

（D）混凝土强度达到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或安装模板及支架

某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁G1-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20,其截面特性IX=713103 X 104/m4, WX= 11885 x 103 mm3, SX=6728 x103 mm3,钢材采用 Q235-B,焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如图5-8所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g =12kN/M（含结构自重），活载设计值q= 80kN/m。

试问，主梁GL-1跨中截面的最大弯曲应力设计值(N/mm2),应与下列何项数值最为接近？

提示：梁无截面削弱。

（A）210 （B）200 （C）185 （D）175

某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁G1-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20,其截面特性IX=713103 X 104/m4, WX= 11885 x 103 mm3, SX=6728 x103 mm3,钢材采用 Q235-B,焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如图5-8所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g =12kN/M（含结构自重），活载设计值q= 80kN/m。

试问，在主梁G1-1剪力最大截面处梁腹板的最大剪应力值τ（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

（A）47 （B）54 （C）75 （D）90

某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁G1-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20,其截面特性IX=713103 X 104/m4, WX= 11885 x 103 mm3, SX=6728 x103 mm3,钢材采用 Q235-B,焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如图5-8所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g =12kN/M（含结构自重），活载设计值q= 80kN/m。

主梁G1-1支座及其加劲肋的设置如图5-9所示。已知支座反力设计值N=1058kN，根据支座加劲肋的端面承压要求，试问，支承加劲肋的板厚ts（mm），应取下列何项数值最为合理？

（A）10 （B）12 （C）14 （D）16

某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁G1-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20,其截面特性IX=713103 X 104/m4, WX= 11885 x 103 mm3, SX=6728 x103 mm3,钢材采用 Q235-B,焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如图5-8所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g =12kN/M（含结构自重），活载设计值q= 80kN/m。

主梁G1-1支座及其加劲肋的设置如图5-9所示。已知支座反力设计值N=1058kN，该支承加劲肋的计算截面及其截面特性如图5-10所示。试问，按轴心受压构件验算平面外稳定性时，该支承加劲肋的压应力设计值（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

提示：该轴心受压构件的截面分类为b类。

（A）100 （B）112

（C） 150 （D）175

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

屋面梁W1-1的截面采用H700×300×8×16，A=149.4×102mm2，I×=132178×104mm4，Iy=7203×104/m4；梁侧向支承点间距（沿梁纵向）均可近 图5-11题23~28（Z）似取为6m。试问，作为受弯构件，该梁整体稳定性系数ψb应与下列何项数值最为接近？

提示：按规范提供的受弯构件整体稳定系数的近似计算方法取值。

（A）0.80（B）0.85（C）0.90（D）0.95

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

设计条件同题23。屋面梁W1-1的安装接头采用高强度螺栓摩擦型连接，并假定由两翼缘板承受截面上的全部弯矩。翼缘板连接螺栓布置如图5-12所示，螺栓直径M20，孔径d0=21.5mm。连接处弯矩设计值M=450kN*m；在弯矩作用下，翼缘板按轴心受力构件计算。试问，该连接处屋面梁W1-1翼缘板的最大正应力设计值σ（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

（A）125 （B）144

（C）160 （D）175

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

?轴线边柱上端与屋面梁刚接，上、下段柱截面及截面特性如图5-13所示。下段柱轴力及弯矩设计值分别为N=1037kN，M×=830kN●m；排架平面内下段柱的计算长度系μ=1.3。试问，当对下段柱进行弯矩作用平面内稳定性验算时，截面上最大压应力设计值（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

②等效弯矩系数βmx=1.0。

③柱翼缘为焰切边。

（A） 147 （B）157 （C）167 （D）177

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

设计条件同题25。?轴线上段柱与屋面梁W1-1刚接，见图5-14；柱上端腹板节点域的几何尺寸hb=668mm，hc=568mm。已知屋面梁梁端弯矩设计值Mb=375kN*m。试问，当按抗剪强度进行计算时，腹板节点域由弯矩产生的剪应力设计值τ（N/mm2），应与下列何项数值最为接近？

（A） 71 （B）105

（C） 124 （D）165

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

?轴线中柱上端与屋面梁刚接，上、下段柱截面特性如图5-15所示。试问，下段柱在排架平面内的计算长度系数应与下列何项数值最为接近？

提示：①无屋盖纵向水平支撑。

②η1=0.56。

（A） 1.29（B）1.47

（C） 1.66（D）1.84

某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H形截面，计算简图如图5-11所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。

?轴线中柱上端与屋面梁刚接，上、下段柱截面特性如图5-15所示。已知下段柱在弯矩作用平面内的长细比λ×=38。

（A）12 （B）14 （C）16 （D）18

关于焊缝的强度设计值，试问，下列哪一项说法是错误的？

（A）对接焊缝的强度设计值，与母材厚度有关

（B）质量等级为一级及二级的对接焊缝，其抗压、抗拉、抗剪强度设计值与母材相同

（C）角焊缝的强度设计值与母材厚度无关

（D）角焊缝的强度设计值与焊缝质量等级有关

试问，计算纯钢结构变形时，应采用下列何项取值？

（A）荷载设计值、构件毛截面面积

（B）荷载标准值、构件毛截面面积

（C）荷载设计值、构件净截面面积

（D）荷载标准值、构件净截面面积

多层砌体结构房屋应按规定设置现浇钢筋混凝土圈梁，在下列论述中哪项是不正确的？

（A）多层普通砖、多孔砖房屋，圈梁的截面高度不应小于120mm，抗震设防烈度为8度时纵筋不应少于4φ12

（B）七层的蒸压粉煤灰砖、蒸压灰砂砖房屋，当抗震设防烈度为7度时，圈梁的截面高度不应小于180mm，纵筋不应少于4φ12

（C）抗震设防烈度为7度、总高度21m、横墙较少的七层普通砖砌住宅楼，圈梁的截面高度不宜小于150mm，上下纵筋各不应少于3φ10

（D）组合砖墙砌体结构房屋，圈梁的截面高度不宜小于180mm，纵向钢筋不宜小于4φ12

下述论述中，其中哪项是不正确的？

（A）砂浆强度等级是用边长为70. 7mm的立方体试块以MPa表示的抗压强度平均值确定

（B）在确定砖的强度等级时，除了依据抗压强度要求外，还规定了相应的抗折强度要求，二者必须同时满足

（C）砌体结构的材料性能分项系数，当施工质量控制等级为C级时，取为1. 6

（D）当施工质量控制等级为A级时，砌体结构强度设计值可提高5%

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

试问，?-?轴线间③、④轴线两片墙体中，符合《建筑抗震设计规范》（2008年版）规定的构造柱数量，应为下列何项数值？

（A） 2 （B）4 （C）6 （D）8

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

(A) 8.5 ＜20.8 (B) 12.5 ＜20.8

(C) 8.5 ＜19.2 (D) 12.5 ＜19.2

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

已求得各种荷载（标准值）：屋面板自重总重（含保温防水层）为1300kN，屋面活荷载总重130kN，屋面雪荷载总重1OOkN；每层墙体总重1900kN，女儿墙总重400kN。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，试问，其中质点G7（kN），应与下列何项数值最为接近？

（A）2300 （B）2700 （C）2765 （D）3650

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

假设重力荷载代表值G1=G2=G3=G4=G5=G6=4000kN、G7=3000kN，当采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，试问，总水平地震作用标准值FEk（kN），应与下列何项数值最为接近？

（A）1850 （B）2150 （C）2750 （D）3250

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，假设重力荷载代表值G1=G2=G3=G4=G5=G6=4000kN、G7=3000kN。若总水平地震作用标准值为FEk，试问，第二层的水平地震剪力设计值V2（kN），应与下列何项数值最为接近？

（A）0.96FEk（B）1.15FEk（C）1.25FEk（D）1.30FEk

某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层计算高度均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如图5-16a所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如图5-16b所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。

假定该房屋第三层横向的水平地震剪力标准值V3K=H1700kN，Q1墙段（④轴?-?段墙体）的层间等效侧向刚度为0.41Et（其中E为砌体的弹性模量，t为墙体厚度）。试问，第三层Q1墙段所承担的地震剪力标准值VQ1K（kN），应与下列何项数值最为接近？

提示：当只计算剪切变形时，墙体的等效侧向刚度K=EA/3h。

（A）70 （B）90 （C）120 （D）150

某多层砌体结构承重横墙，如图5-17所示，墙厚240mm，总长度为5040mm，墙两端及墙段正中部位均设构造柱，柱断面尺寸均为240mm×240mm；构造柱混凝土强度等级为C20，每根构造柱均配置4中14纵向钢筋（每根构造柱全部纵筋面积As=615mm2）。底层墙体采 40用MU10级烧结普通砖、M10级混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，符合组合砖墙的要求。

试问，该墙段的截面考虑地震作用组合的受剪承载力设计值（kN），应与下列何项数值最为接近？

提示ft=1.1N/mm2，fy=210N/mm2，取fvE=0.3N/mm2进行计算。

（A）365 （B）450 （C）495 （D）550

某多层砌体结构承重横墙，如图5-17所示，墙厚240mm，总长度为5040mm，墙两端及墙段正中部位均设构造柱，柱断面尺寸均为240mm×240mm；构造柱混凝土强度等级为C20，每根构造柱均配置4中14纵向钢筋（每根构造柱全部纵筋面积As=615mm2）。底层墙体采 40用MU10级烧结普通砖、M10级混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，符合组合砖墙的要求。

假设组合砖墙的稳定系数已知，试问，该组合墙体底层轴心受压承载力设计值（kN），应与下列何项数值最为接近？

提示：按该段墙体整体计算；fe=9.6N/mm2，f'y=210N/mm2。

（A）3400φcom （B）3200φcom （C）1400φcom （D）1200φcom