关于保证墙梁使用阶段安全可靠工作的下述见解，要求不妥的是（　　）。

某钢筋混凝土矩形截面简支梁承受荷载设计值如图所示。其中集中荷载F＝92kN，均布荷载g+q＝7.5kN/m（包括自重）。梁截面尺寸250mm×600mm，配有纵筋4根φ25，混凝土强度等级为C25，箍筋为HPB235级钢筋，选用箍筋直径为φ6的双肢钢筋，箍筋间距最接近于（　　）mm。

有一钢筋混凝土非预应力屋架，如图所示。已知：屋架混凝土强度等级为C30，节点集中荷载P＝P1＋P2，恒荷载P1＝12kN（标准值且包括构件自重），活荷载P2＝6kN（标准值且活荷载大于4kN/m2）。

提示：

①计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；

②上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。

在活荷载作用下的支座反力RAh（设计值，kN）应和下列（　　）项数值相接近。

有一钢筋混凝土非预应力屋架，如图所示。已知：屋架混凝土强度等级为C30，节点集中荷载P＝P1＋P2，恒荷载P1＝12kN（标准值且包括构件自重），活荷载P2＝6kN（标准值且活荷载大于4kN/m2）。

提示：

①计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；

②上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。

在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件S1的内力设计值（kN）与下列（　　）项数值相接近。

有一钢筋混凝土非预应力屋架，如图所示。已知：屋架混凝土强度等级为C30，节点集中荷载P＝P1＋P2，恒荷载P1＝12kN（标准值且包括构件自重），活荷载P2＝6kN（标准值且活荷载大于4kN/m2）。

提示：

①计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；

②上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。

上弦杆件截面为200mm×200mm，配置4根φ14的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载能力N与下列（　　）项数值相接近。

某7层框架结构，计算简图如题图所示。使用装配式梁盖，则A轴线第2层柱的计算长度值l0（m），与下列（　　）项数值最为接近。

假设构件的截面尺寸为b×h＝200mm×300mm，as＝as′＝25mm，承受轴心拉力设计值N＝380kN，弯矩设计值M＝38kN·m，混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB335钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积As最接近的配筋方案是（　　）。

某多层框架—剪力墙结构，经验算其底层剪力墙应设约束边缘构件（有翼墙）。该剪力墙抗震等级为二级，结构的环境类别为一类，混凝土强度等级为C40；钢材采用HPB235（φ）和HRB335（φ）。该约束边缘翼墙设置箍筋范围（即图中阴影部分）的尺寸及配筋，采用平法03G101－1表示于题图。当对该剪力墙翼墙校审时，有如下几种意见，其中正确的是（　　）。轴压比为0.45。（提示：图中非阴影部分的配筋及尺寸均满足规范要求）

假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为βt＝1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率最接近于（　　）。

假定构件承受弯矩设计值M＝100kN·m，扭矩设计值T＝14kN·m，剪力设计值为V＝20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量最接近于（　　）mm2。

假定该构件承受的弯矩设计值M＝100kN·m，扭矩设计值T＝20kN·m，剪力设计值为V＝85kN，箍筋间距为100mm，βt＝1.18。则按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量最接近于（　　）mm2。

假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比λ＝3，承受扭矩设计值T＝20kN·m，剪力设计值为V＝90kN，其受扭承载力降低系数的计算值βt最接近于（　　）

某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接：腹板用角焊缝连接，hf＝8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力V＝470kN，弯矩M＝235kN·m。钢材为Q235-B。手工焊，E4315型焊条，二级焊缝。

对接焊缝的宽度b＝200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为（　　）mm。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

腹板角焊缝的有效面积为（　　）cm2。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为（　　）N/mm2。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

.剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为36.96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力τfv为（　　）N/mm2。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力σfM为（　　）N/mm2。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

如果腹板角焊缝的τfv和σfM分别为114.6N/mm2、108.9N/mm2，则角焊缝的应力为（　　）N/mm2。

某钢框架房屋为6层，如图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，结构的基本自振周期T1=1.2s，结构阻尼比ζ=0.035，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为G6=4750kN，G2-5=6050kN，G1=7000kN，采用底部剪力法计算。则结构总水平地震作用标准值FEk（kN）与（　　）最为接近。

某带壁柱墙采用MU15蒸压粉煤灰砖，M7.5混合砂浆砌筑，计算高度H0=3.6m，截面尺寸如题图所示。已知：A=3.805×105mm2，y1=180mm，y2=310mm；I=6.07×109mm4，i=126mm，hT=442mm。

轴向力作用于截面重心O点的受压承载力（kN）与下列何项数值最接近？（　　）

某带壁柱墙采用MU15蒸压粉煤灰砖，M7.5混合砂浆砌筑，计算高度H0=3.6m，截面尺寸如题图所示。已知：A=3.805×105mm2，y1=180mm，y2=310mm；I=6.07×109mm4，i=126mm，hT=442mm。

.轴向力作用于离墙边100mm的A点时的受压承载力（kN）与下列何项数值最接近？（　　）

某房屋中雨篷如图所示，雨篷挑出长度l=1.5m，门洞宽为1.8m；雨篷板宽为2.8m，雨篷梁截面尺寸为240mm×300mm，雨篷梁两端各伸入墙内0.5m；房屋层高为3.3m；雨篷板1m宽板带上的恒荷载标准值为3.27kN/m，活荷载取1m宽板带上的活荷载标准值为0.5kN/m，或每层雨篷板计入一个施工或检修集中活荷载1kN；墙体采用MU10烧结普通砖、M2.5混合砂浆砌筑，墙体厚度为240mm，双面粉刷各20mm，墙体的恒荷载标准值为5.24kN/㎡。该雨篷抗倾覆验算时的计算式（MOv≤Mr）最接近于（　　）。

已知基础梁上墙体高12m，墙厚370mm，单面抹灰，采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，柱距6m，基础梁长5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，基础梁断面尺寸为b×hb=370mm×450mm（按自承重墙梁分析）。

墙梁组合作用的托梁跨中弯矩组合系数αM和跨中轴力系数ηN最接近于（　　）。

已知基础梁上墙体高12m，墙厚370mm，单面抹灰，采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，柱距6m，基础梁长5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，基础梁断面尺寸为b×hb=370mm×450mm（按自承重墙梁分析）。

托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知αM=0.0850，ηN=2.150，假设墙梁的计算跨度l0=5.500m，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离e最接近于（　　）mm。

已知基础梁上墙体高12m，墙厚370mm，单面抹灰，采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，柱距6m，基础梁长5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，基础梁断面尺寸为b×hb=370mm×450mm（按自承重墙梁分析）。

已知荷载设计值Q2=120.5kN，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力验算时，公式右端的剪力值最接近于（　　）kN。（《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（7.3.8））

已知基础梁上墙体高12m，墙厚370mm，单面抹灰，采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，柱距6m，基础梁长5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，基础梁断面尺寸为b×hb=370mm×450mm（按自承重墙梁分析）。

在施工阶段，托梁所受的弯矩与剪力设计值下列何组数值最为接近？（　　）

有一毛石混凝土重力式挡土墙，如图所示。墙高为5.5m，墙顶宽度为l.2m，墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高，填土的干密度为1.90t/m3。墙背粗糙，排水良好，土对墙背的摩擦角为δ=100，已知主动土压力系数ka=0.2，挡土墙 埋置深度为0.5m，土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。

挡土墙后填土的重度为γ=20kN/m3，当填土表面无连续均布荷载作用，即q=0时，试问，主动土压力Ea（kN/m），与下列何项数值最为接近？

有一毛石混凝土重力式挡土墙，如图所示。墙高为5.5m，墙顶宽度为l.2m，墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高，填土的干密度为1.90t/m3。墙背粗糙，排水良好，土对墙背的摩擦角为δ=100，已知主动土压力系数ka=0.2，挡土墙 埋置深度为0.5m，土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。

假定填土表面有连续均布荷载q=20kPa作用，试问，由均布荷载作用的主动土压力Eaq=（kN/m），与下列何项数值最为接近？

有一毛石混凝土重力式挡土墙，如图所示。墙高为5.5m，墙顶宽度为l.2m，墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高，填土的干密度为1.90t/m3。墙背粗糙，排水良好，土对墙背的摩擦角为δ=100，已知主动土压力系数ka=0.2，挡土墙 埋置深度为0.5m，土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。

假定主动土压力Ea=93kN/m，作用在距基底z=2.10m处，试问，挡土墙抗滑移稳定性安全系数K1，与下列何项数值最为接近？

有一毛石混凝土重力式挡土墙，如图所示。墙高为5.5m，墙顶宽度为l.2m，墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高，填土的干密度为1.90t/m3。墙背粗糙，排水良好，土对墙背的摩擦角为δ=100，已知主动土压力系数ka=0.2，挡土墙 埋置深度为0.5m，土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。

条件同上题，试问，挡土墙抗倾覆稳定性安全系数K2，与下列何项数值最为接近？

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

对梁进行抗弯强度计算，其计算值为（　　）N/mm2。

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

梁的最大剪应力（　　）N/mm2。

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

柱脚以平板与基础相接，柱在平面内计算长度为（　　）mm。

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

当柱进行平面外稳定性强度计算时，计算数值为（　　）N/mm2。（提示：φb用近似公式求得）

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

若钢柱脚采用2M24锚栓，则下列说法正确的是（　　）。

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

假定横梁在B点处采用托板支座与柱连接（托板刨平顶紧），梁的支座端板用C级普通螺栓（4.6级）与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置如题图所示，则应选用（　　）公称直径的螺栓。

提示：连接处的弯矩设计值近似取B点的弯矩值，并假定中和轴在底排螺栓线上。

有一Γ形刚架，无侧移，尺寸、荷载、内力如题图所示。柱、梁均为焊接工字形截面、剪切边，其截面特性如下：

假定横梁在B点处仍采用托板支座与柱连接，托板与端板接触处均刨平顶紧，但梁的支座端板改用8.8级摩擦型高强度螺栓与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置仍如图所示，但中和轴为螺栓群中心，则应选用（　　）公称直径的螺栓。

某单层房屋，剖面如题图所示，跨度9m，假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块（390mm×190mm×190mm）和M10混合砂浆砌筑而成，截面b×h=600mm×800mm。

.假设房屋类别为弹性方案，柱高H=4.8m，柱间无支撑。试计算独立柱在垂直排架方向的高厚比β为（　　）项数值。

某单层房屋，剖面如题图所示，跨度9m，假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块（390mm×190mm×190mm）和M10混合砂浆砌筑而成，截面b×h=600mm×800mm。

假定砌块对孔砌筑，孔内不灌实混凝土，柱头全截面设一预制刚性垫块，且梁端有效支承长度a0=364mm。垫块下局部受压承载力与（　　）项数值接近。

某单层房屋，剖面如题图所示，跨度9m，假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块（390mm×190mm×190mm）和M10混合砂浆砌筑而成，截面b×h=600mm×800mm。

假设房屋为弹性方案，砌块孔洞率δ=0.3，对孔砌筑，采用C25细石混凝土灌实，柱高H=5.33m，柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力，与（　　）项数值最为接近。